И В Т

автоматика               связь               безопасность

 

        

Главная

Разработка документации

Техническое обслуживание

Информация

 

Информация

По охране труда

По пожарной безопасности

Что такое аутсорсинг

 

 

 

 

 

Новости

 

 

2010, ООО « И В Т », Москва

 

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ,

ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

С В О Д П Р А В И Л СП

12.13130.2009

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ

ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ

УСТАНОВОК ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ

И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

Издание официальное

Москва

2009

СП 12.13130.2009

II

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным зако-

ном от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения сво-

дов правил — постановлением Правительства Российской Федерации «О порядке разработки и

утверждения сводов правил» от 19 ноября 2008 г. № 858

Сведения о своде правил

1 РАЗРАБОТАН ФГУ ВНИИПО МЧС России

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 274 «Пожарная безопасность»

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом МЧС России от 25 марта 2009 г. № 182

4 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издавае-

мом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок —

в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае

пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление

будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные

стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также

в информационной системе общего пользования — на официальном сайте разработчика (ФГУ

ВНИИПО МЧС России) в сети Интернет

© МЧС России, 2009

© ФГУ ВНИИПО МЧС России, 2009

Настоящий свод правил не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован

и распространен в качестве официального издания на территории Российской Федерации без раз-

решения МЧС России и ФГУ ВНИИПО МЧС России

СП 12.13130.2009

III

Содержание

1 Область применения ........................................................................................................................ 1

2 Нормативные ссылки ........................................................................................................................ 1

3 Термины и определения .................................................................................................................. 2

4 Общие положения ............................................................................................................................ 2

5 Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности ................................................ 3

6 Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности ....................................................... 4

7 Категории наружных установок по пожарной опасности ................................................................. 4

8 Оценка пожарного риска .................................................................................................................. 5

Приложение А (обязательное) Методы определения категорий помещений А и Б .......................... 7

Приложение Б (обязательное) Методы определения категорий помещений В1—В4 ..................... 13

Приложение В (обязательное) Методы расчета критериев пожарной опасности наружных

установок ................................................................................................................... 15

Приложение Г (обязательное) Методика вычисления условной вероятности поражения

человека .................................................................................................................... 22

Приложение Д (рекомендуемое) Расчетное определение коэффициента Z участия в горении

горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей ................ 24

 

1

СП 12.13130.2009

С В О Д П Р А В И Л

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК

ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ

Determination of categories of rooms,

buildings and external installations on explosion and fire hazard

Дата введения ― 2009—05—01

1 Область применения

1.1 Настоящий свод правил разработан в соответствии со статьями 24, 25, 26, 27 Федерального

закона от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»,

является нормативным документом по пожарной безопасности в области стандартизации добро-

вольного применения и устанавливает методы определения классификационных признаков отнесения

зданий (или частей зданий между противопожарными стенами — пожарных отсеков), сооружений,

строений и помещений (далее по тексту — зданий и помещений) производственного и складского на-

значения класса Ф5 к категориям по взрывопожарной и пожарной опасности, а также методы опреде-

ления классификационных признаков категорий наружных установок производственного и складского

назначения (далее по тексту — наружные установки) по пожарной опасности.

1.2 Классификация зданий и помещений по взрывопожарной и пожарной опасности применяется

для установления требований пожарной безопасности, направленных на предотвращение возможно-

сти возникновения пожара и обеспечение противопожарной защиты людей и имущества в случае

возникновения пожара.

Классификация наружных установок по пожарной опасности используется для установления

требований пожарной безопасности, направленных на предотвращение возможности возникновения

пожара и обеспечение противопожарной защиты людей и имущества в случае возникновения пожара

на наружных установках.

1.3 Настоящий свод правил не распространяется:

- на помещения и здания для производства и хранения взрывчатых веществ (далее — ВВ),

средств инициирования ВВ, здания и сооружения, проектируемые по специальным нормам и прави-

лам, утвержденным в установленном порядке;

- на наружные установки для производства и хранения ВВ, средств инициирования ВВ, наруж-

ные установки, проектируемые по специальным нормам и правилам, утвержденным в установленном

порядке, а также на оценку уровня взрывоопасности наружных установок.

1.4 Настоящий свод правил может быть использован при разработке специальных технических

условий при проектировании зданий, сооружений, строений и наружных установок.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующий стандарт:

ГОСТ 12.1.044-89* Система стандартов безопасности труда. Пожаровзрывоопасность веществ

и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения

П р и м е ч а н и е — При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссы-

лочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального

агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому ин-

формационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января

текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным

в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом сле-

дует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены,

то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

Издание официальное

СП 12.13130.2009

2

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применяются следующие термины с соответствующими опреде-

лениями:

3.1 аварийная ситуация: Ситуация, характеризующаяся вероятностью возникновения аварии

с возможностью дальнейшего ее развития.

3.2 взрыв паровоздушного облака: Процесс сгорания горючей паровоздушной смеси в от-

крытом пространстве с образованием волн давления.

3.3 взрыв паровоздушной смеси в ограниченном объеме (резервуаре или производст-

венном помещении): Процесс сгорания образовавшейся в ограниченном объеме горючей паро-

воздушной смеси с повышением давления в этом объеме.

3.4 взрыв резервуара с перегретой жидкостью при воздействии на него очага пожара:

Процесс разрушения резервуара при нагреве от очага пожара находящейся в резервуаре жидкости

до температуры, превышающей нормальную температуру кипения, с дальнейшим взрывообразным

вскипанием жидкости. Процесс сопровождается образованием волн давления, и, если жидкость

горючая, «огненным шаром».

3.5 взрывоопасная смесь: Смесь воздуха или окислителя с горючими газами, парами легко-

воспламеняющихся жидкостей, горючими пылями или волокнами, которая при определенной кон-

центрации и возникновении источника инициирования взрыва способна взорваться.

3.6 время отключения (время срабатывания): Промежуток времени от начала возможного

поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального

давления и т. п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в помещение.

3.7 категория пожарной (взрывопожарной) опасности объекта: Классификационная харак-

теристика пожарной (взрывопожарной) опасности здания (или частей здания между противопожар-

ными стенами — пожарных отсеков), сооружения, строения, помещения, наружной установки.

3.8 логическое дерево событий: Графическое отражение общего характера развития воз-

можных аварийных ситуаций и аварий с отражением причинно-следственной взаимосвязи событий

в зависимости от специфики опасности объекта оценки риска с учетом влияния на них имеющихся

защитных мероприятий.

3.9 огненный шар: Крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при разрыве

резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резер-

вуара.

3.10 пожар в помещении: Процесс диффузионного горения твердых, жидких и газообразных

горючих веществ, находящихся в помещении, вызывающий прогрев строительных конструкций и тех-

нологического оборудования с возможной потерей ими несущей способности.

3.11 проектная авария: Авария, для предотвращения которой в проекте промышленного объ-

екта предусмотрены системы обеспечения безопасности, гарантирующие обеспечение заданного

уровня безопасности.

3.12 пожарная нагрузка: Количество теплоты, которое может выделиться в помещение при

пожаре.

3.13 размер зоны: Протяженность ограниченной каким-либо образом части пространства.

3.14 сценарий аварии: Модель последовательности событий с определенной зоной воздей-

ствия опасных факторов пожара на людей, здания, сооружения и технологическое оборудование.

3.15 удельная пожарная нагрузка: Количество теплоты, которое может выделиться в поме-

щение при пожаре, отнесенное к площади размещения находящихся в помещении горючих и труд-

ногорючих веществ и материалов.

3.16 частота реализации сценария аварии: Частота возникновения и развития возможного

сценария аварии в определенный период времени.

4 Общие положения

4.1 По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б,

В1—В4, Г и Д, а здания — на категории А, Б, В, Г и Д.

По пожарной опасности наружные установки подразделяются на категории АН, БН, ВН, ГН и ДН.

СП 12.13130.2009

3

4.2 Категории помещений и зданий определяются, исходя из вида находящихся в помещениях

горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, а также, исходя из объемно-

планировочных решений помещений и характеристик проводимых в них технологических процессов.

Категории наружных установок определяются, исходя из пожароопасных свойств находящихся

в установках горючих веществ и материалов, их количества и особенностей технологических

процессов.

4.3 Определение пожароопасных свойств веществ и материалов производится на основании

результатов испытаний или расчетов по стандартным методикам с учетом параметров состояния

(давления, температуры и т. д.).

Допускается использование официально опубликованных справочных данных по пожароопас-

ным свойствам веществ и материалов.

Допускается использование показателей пожарной опасности для смесей веществ и материа-

лов по наиболее опасному компоненту.

5 Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

5.1 Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответ-

ствии с таблицей 1.

Т а б л и ц а 1 — Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности

Категория

помещения

Характеристика веществ и материалов,

находящихся (обращающихся) в помещении

А

повышенная

взрывопожаро-

опасность

Горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более

28 С в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные

смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва

в помещении, превышающее 5 кПа, и (или) вещества и материалы, способные взрываться

и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, в таком

количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в помещении превышает 5 кПа

Б

взрывопожаро-

опасность

Горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки

более 28 С, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные

пылевоздушные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается

расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа

В1—В4

пожароопасность

Горючие и трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудногорючие вещества и ма-

териалы (в том числе пыли и волокна), вещества и материалы, способные при взаимо-

действии с водой, кислородом воздуха или друг с другом только гореть, при условии, что

помещения, в которых они находятся (обращаются), не относятся к категории А или Б

Г

умеренная

пожароопасность

Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплавленном состоя-

нии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и

пламени, и (или) горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются или

утилизируются в качестве топлива

Д

пониженная

пожароопасность

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

П р и м е ч а н и я

1 Методы определения категорий помещений А и Б устанавливаются в соответствии с приложением А.

2 Отнесение помещения к категории В1, В2, В3 или В4 осуществляется в зависимости от количества и

способа размещения пожарной нагрузки в указанном помещении и его объемно-планировочных характери-

стик, а также от пожароопасных свойств веществ и материалов, составляющих пожарную нагрузку. Разде-

ление помещений на категории В1—В4 регламентируется положениями в соответствии с приложением Б.

5.2 Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной про-

верки принадлежности помещения к категориям, приведенным в таблице 1, от наиболее опасной (А)

к наименее опасной (Д).

СП 12.13130.2009

4

6 Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности

6.1 Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности определяются, исходя из доли

и суммированной площади помещений той или иной категории опасности в этом здании.

6.2 Здание относится к категории А, если в нем суммированная площадь помещений катего-

рии А превышает 5 % площади всех помещений или 200 м2.

6.3 Здание не относится к категории А, если суммированная площадь помещений категории А

в здании не превышает 25 % суммированной площади всех размещенных в нем помещений '28но не

более 1000 м2) и эти помещения оснащаются установками автоматического пожаротушения.

6.4 Здание относится к категории Б, если одновременно выполнены следующие условия:

здание не относится к категории А и суммированная площадь помещений категорий А и Б превы-

шает 5 % суммированной площади всех помещений или 200 м2.

6.5 Здание не относится к категории Б, если суммированная площадь помещений категорий А

и Б в здании не превышает 25 % суммированной площади всех размещенных в нем помещений

(но не более 1000 м2) и эти помещения оснащаются установками автоматического пожаротушения.

6.6 Здание относится к категории В, если одновременно выполнены следующие условия: зда-

ние не относится к категории А или Б и суммированная площадь помещений категорий А, Б, B1, B2

и В3 превышает 5 % (10 %, если в здании отсутствуют помещения категорий А и Б) суммированной

площади всех помещений.

6.7 Здание не относится к категории В, если суммированная площадь помещений категорий А,

Б, B1, B2 и В3 в здании не превышает 25 % суммированной площади всех размещенных в нем по-

мещений (но не более 3500 м2) и эти помещения оснащаются установками автоматического пожа-

ротушения.

6.8 Здание относится к категории Г, если одновременно выполнены следующие условия: зда-

ние не относится к категории А, Б или В и суммированная площадь помещений категорий А, Б, B1,

B2, ВЗ и Г превышает 5 % суммированной площади всех помещений.

6.9 Здание не относится к категории Г, если суммированная площадь помещений категорий А,

Б, B1, B2, В3 и Г в здании не превышает 25 % суммированной площади всех размещенных в нем

помещений (но не более 5000 м2) и помещения категорий А, Б, B1, B2 и В3 оснащаются установками

автоматического пожаротушения.

6.10 Здание относится к категории Д, если оно не относится к категории А, Б, В или Г.

7 Категории наружных установок по пожарной опасности

7.1 Категории наружных установок по пожарной опасности принимаются в соответствии с таб-

лицей 2.

Т а б л и ц а 2 — Категории наружных установок по пожарной опасности

Категория

наружной установки

Критерии отнесения наружной установки

к той или иной категории по пожарной опасности

АН

повышенная

взрывопожаро-

опасность

Установка относится к категории АН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабаты-

ваются, транспортируются) горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с темпе-

ратурой вспышки не более 28 С, вещества и (или) материалы, способные гореть при

взаимодействии с водой, кислородом воздуха и (или) друг с другом (при условии, что

величина пожарного риска при возможном сгорании указанных веществ с образованием

волн давления превышает одну миллионную в год на расстоянии 30 м от наружной

установки)

БН

взрывопожаро-

опасность

Установка относится к категории БН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабаты-

ваются, транспортируются) горючие пыли и (или) волокна, легковоспламеняющиеся

жидкости с температурой вспышки более 28 С, горючие жидкости (при условии, что

величина пожарного риска при возможном сгорании пыле- и (или) паровоздушных сме-

сей с образованием волн давления превышает одну миллионную в год на расстоянии

30 м от наружной установки)

СП 12.13130.2009

5

Окончание таблицы 2

Категория

наружной установки

Критерии отнесения наружной установки

к той или иной категории по пожарной опасности

ВН

пожароопасность

Установка относится к категории ВН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабаты-

ваются, транспортируются) горючие и (или) трудногорючие жидкости, твердые горючие

и (или) трудногорючие вещества и (или) материалы (в том числе пыли и (или) волок-

на), вещества и (или) материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом

воздуха и (или) друг с другом гореть, и если не реализуются критерии, позволяющие

отнести установку к категории АН или БН (при условии, что величина пожарного риска

при возможном сгорании указанных веществ и (или) материалов превышает одну мил-

лионную в год на расстоянии 30 м от наружной установки)

ГН

умеренная

пожароопасность

Установка относится к категории ГН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабаты-

ваются, транспортируются) негорючие вещества и (или) материалы в горячем, раска-

ленном и (или) расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается

выделением лучистого тепла, искр и (или) пламени, а также горючие газы, жидкости и

(или) твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива

ДН

пониженная

пожароопасность

Установка относится к категории ДН, если в ней присутствуют (хранятся, перерабаты-

ваются, транспортируются) в основном негорючие вещества и (или) материалы в хо-

лодном состоянии и если по перечисленным выше критериям она не относится к кате-

гории АН, БН, ВН или ГН

7.2 Определение категорий наружных установок следует осуществлять путем последовательной

проверки их принадлежности к категориям, приведенным в таблице 2, от наиболее опасной (АН)

к наименее опасной (ДН).

7.3 В случае, если из-за отсутствия данных представляется невозможным оценить величину

пожарного риска, допускается использование вместо нее следующих критериев.

Для категорий АН и БН:

- горизонтальный размер зоны, ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией

горючего выше нижнего концентрационного предела распространения пламени (НКПР) по

ГОСТ 12.1.044, превышает 30 м (данный критерий применяется только для горючих газов и паров)

и (или) расчетное избыточное давление при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси на

расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа.

Для категории ВН:

- интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и (или) материалов, указанных

для категории ВН, на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 4 кВт м–2.

Горизонтальные размеры зон, ограничивающих газопаровоздушные смеси с концентрацией

горючего выше НКПР, определяются в соответствии с приложением В.

Интенсивность теплового излучения от очага пожара определяется в соответствии с прило-

жением В.

8 Оценка пожарного риска

8.1 Пожарный риск Р(а) (год–1) в определенной точке территории (а), на расстоянии 30 м от

наружной установки, определяют с помощью соотношения:

J

j

P a Qdj a Qj

1

( ) ( ) , (1)

где J — число сценариев развития аварий, возможных на наружной установке;

Qdj(a) — условная вероятность u1087 поражения человека в определенной точке территории (а) в резуль-

тате реализации j-того сценария развития аварии, отвечающего определенному иниции-

рующему аварию событию;

Qj — частота реализации в течение года j-того сценария развития аварии, год–1.

СП 12.13130.2009

6

8.2 Сценарии развития пожароопасных аварийных ситуаций и аварий рассматриваются на ос-

нове построения логического дерева событий. Число возможных сценариев развития аварий опреде-

ляется по результатам анализа возможных на наружной установке аварийных ситуаций и аварий.

8.3 Условные вероятности поражения человека Qdj(a) определяют по значениям пробит-

функций и на основе соотношений в соответствии с приложением Г.

Условную вероятность поражения человека Qdj(a) от совместного независимого воздействия

несколькими опасными факторами в результате реализации j-того сценария развития аварии оп-

ределяют по соотношению:

h

k

Qdj a QkQdjk a

1

( ) 1 (1 ( )) , (2)

где h — число рассматриваемых опасных факторов пожара;

Qk — вероятность реализации k-того опасного фактора пожара;

Qdjk(a) — условная вероятность поражения k-тым опасным фактором пожара.

8.4 Частоты реализации сценариев развития аварий определяют по статистическим данным

и (или) на основе методик, изложенных в нормативных документах. Допускается использовать рас-

четные данные по надежности технологического оборудования, соответствующие специфике на-

ружной установки.

СП 12.13130.2009

7

Приложение А

(обязательное)

Методы определения категорий помещений А и Б

А.1 Выбор и обоснование расчетного варианта

А.1.1 При расчете критериев взрывопожарной опасности в качестве расчетного следует выбирать наи-

более неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в образова-

нии горючих газо-, паро-, пылевоздушных смесей участвует наибольшее количество газов, паров, пылей, наи-

более опасных в отношении последствий сгорания этих смесей.

А.1.2 Количество поступивших в помещение веществ, которые могут образовать горючие газовоздушные,

паровоздушные, пылевоздушные смеси, определяется, исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно А.1.1;

б) все содержимое аппарата поступает в помещение;

в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат, по прямому и обрат-

ному потокам в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.

Расчетное время отключения трубопроводов определяют в каждом конкретном случае, исходя из реаль-

ной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характе-

ра технологического процесса и вида расчетной аварии.

Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:

- времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным

установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резер-

вирование ее элементов;

- 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резер-

вирование ее элементов;

- 300 с при ручном отключении;

г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на пол

определяется (при отсутствии справочных данных), исходя из расчета, что 1 литр смесей и растворов, содер-

жащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а остальных жидкостей — на

1 м2 пола помещения;

д) происходит также испарение жидкости из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости,

и со свежеокрашенных поверхностей;

е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более

3600 с.

А.1.3 Количество пыли, которое может образовать пылевоздушную смесь, определяется из следующих

предпосылок:

а) расчетной аварии предшествовало пыленакопление в производственном помещении, происходящее

в условиях нормального режима работы (например, вследствие пылевыделения из негерметичного производ-

ственного оборудования);

б) в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация

одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в помещение всей находив-

шейся в аппарате пыли.

А.1.4 Свободный объем помещения определяется как разность между объемом помещения и объемом,

занимаемым технологическим оборудованием. Если свободный объем помещения определить невозможно,

то его допускается принимать условно, равным 80 % геометрического объема помещения.

А.2 Расчет избыточного давления для горючих газов, паров легковоспламеняющихся

и горючих жидкостей

А.2.1 Избыточное давление Р для индивидуальных горючих веществ, состоящих из атомов С, Н, О, N,

Сl, Вr, I, F, определяется по формуле

( ) 100 1 ,

св г,п н

max 0

V Сст K

P P P mZ

(А.1)

где Рmax — максимальное давление, развиваемое при сгорании стехиометрической газовоздушной или паро-

воздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или по справочным дан-

ным в соответствии с требованиями 4.3. При отсутствии данных допускается принимать Рmax рав-

ным 900 кПа;

СП 12.13130.2009

8

Р0 — начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

m — масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ),

вышедших в результате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле (А.6),

а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле (А.11), кг;

Z — коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который может быть рассчитан на основе

характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению Д. Допускается

принимать значение Z по таблице А.1;

Vсв — свободный объем помещения, м3;

г,п — плотность газа или пара при расчетной температуре tp, кг м–3, вычисляемая по формуле

,

0 (1 0,00367 р )

г,п V t

M

(А.2)

где М — молярная масса, м3 кмоль–1;

V0 — мольный объем, равный 22,413 м3 кмоль–1;

tр — расчетная температура, С.

В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха

в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную темпера-

туру воздуха по технологическому u1088 регламенту с учетом возможного повышения температуры в ава-

рийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо причинам опреде-

лить не удается, допускается принимать ее равной 61 С;

Сст — стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % (объемных), вычисляемая по формуле

,

1 4,84

100

C (А.3)

где

4 2

Н Х О

С

n n n n — стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания;

nС, nH, nО, nX — число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего;

Кн — коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность

процесса горения. Допускается принимать Кн равным трем.

Т а б л и ц а А.1 — Значение коэффициента Z участия горючих газов и паров в горении

Вид горючего вещества Значение Z

Водород 1,0

Горючие газы (кроме водорода) 0,5

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше 0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки,

при наличии возможности образования аэрозоля 0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки,

при отсутствии возможности образования аэрозоля 0

А.2.2 Расчет Р для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в А.2.1, а также для смесей может

быть выполнен по формуле

1 ,

св в н

т

V C T K

P mH P Z

p

0

0 (А.4)

где Нт — теплота сгорания, Дж кг–1;

в — плотность воздуха при начальной температуре Т0, кг м–3;

Сp — теплоемкость воздуха, Дж кг–1 К–1 (допускается принимать равной 1,01 103, Дж кг–1 К–1);

Т0 — начальная температура воздуха, К.

А.2.3 В случае обращения в помещении горючих газов, легковоспламеняющихся или горючих жидкостей

при определении массы m, входящей в формулы (А.1) и (А.4), допускается учитывать работу аварийной вен-

тиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при превышении предельно

допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности по Пра-

вилам устройства электроустановок (ПУЭ), при условии u1088 расположения устройств для удаления воздуха из

помещения в непосредственной близости от места возможной аварии.

СП 12.13130.2009

9

Допускается учитывать постоянно работающую общеобменную вентиляцию, обеспечивающую концен-

трацию горючих газов и паров в помещении, не превышающую предельно допустимую взрывобезопасную

концентрацию, рассчитанную для аварийной вентиляции. Указанная общеобменная вентиляция должна быть

оборудована резервными вентиляторами, включающимися автоматически при остановке основных. Электро-

снабжение указанной вентиляции должно осуществляться не ниже чем по первой категории надежности по ПУЭ.

При этом массу m горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых

до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент К,

определяемый по формуле

К АТ 1, (А.5)

где А — кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с–1;

Т — продолжительность поступления горючих газов и паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей

в объем помещения, с (принимается по А.1.2).

А.2.4 Масса m, кг, поступившего в помещение при расчетной аварии газа определяется по формуле

т (Vа Vт )г , (А.6)

где Vа — объем газа, вышедшего из аппарата, м3;

Vт — объем газа, вышедшего из трубопроводов, м3.

При этом

а 0,01 1 , V PV (А.7)

где P1 — давление в аппарате, кПа;

V — объем аппарата, м3;

Vт V V, (А.8)

где V— объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

V— объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

V qT , (А.9)

где q — расход газа, определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления

в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой среды и т. д., м3 с–1;

Т — время, определяемое по А.1.2, с;

0,01 π ( ... 2 )

2

2

V P2 r2 L1 r2 L rn Ln

1 , (А.10)

где P2 — максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа;

r1, 2,…, n — внутренний радиус трубопроводов, м;

L1, 2,…, n — длина трубопроводов u1086 от аварийного аппарата до задвижек, м.

А.2.5 Масса паров жидкости m, поступивших в помещение при наличии нескольких источников испарения

(поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т. п.), опре-

деляется из выражения:

т тр темк тсв.окр , (А.11)

где mр — масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;

mемк — масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг;

mсв.окр — масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг.

При этом каждое из слагаемых в формуле (А.11) определяется по формуле

т WFиT , (А.12)

где W — интенсивность испарения, кг с–1 м–2;

Fи — площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с А.1.2 в зависимости от массы жидкости mп,

вышедшей в помещение.

Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то

она должна быть учтена в формуле (А.11) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую

массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ.

А.2.6 Массу mп, кг, вышедшей в помещение жидкости, определяют в соответствии с А.1.2.

СП 12.13130.2009

10

А.2.7 Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для не-

нагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчи-

тывать W по формуле

10 η , н

W 6 M P (А.13)

где — коэффициент, принимаемый по таблице А.2 в зависимости от скорости и температуры воздушного

потока над поверхностью испарения;

Рн — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости tр, определяемое по справочным

данным, кПа.

Т а б л и ц а А.2 — Значение коэффициента в зависимости от скорости и температуры воздушного потока

Скорость воздушного потока Значение коэффициента при температуре t, С, воздуха в помещении

в помещении, м с–1 10 15 20 30 35

0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

0,1 3,0 2,6 2,4 1,8 1,6

0,2 4,6 3,8 3,5 2,4 2,3

0,5 6,6 5,7 5,4 3,6 3,2

1,0 10,0 8,7 7,7 5,6 4,6

А.2.8 Масса паров m, кг, при испарении жидкости, нагретой выше u1088 расчетной температуры, но не выше

температуры кипения жидкости, определяется по соотношению

исп

ж п

0,02 н

L

m M P C m , (А.14)

где Cж — удельная теплоемкость жидкости при начальной температуре испарения, Дж кг–1 К–1;

Lисп — удельная теплота испарения жидкости при начальной температуре испарения, определяемая по

справочным данным, Дж ∙ кг–1.

При отсутствии справочных данных допускается рассчитывать Lисп по формуле

Т С М

L В Т

2

а а

2

а

3

исп ( 273,2)

19,173 10 , (А.15)

где В, Са — константы уравнения Антуана, определяемые по справочным данным для давления насыщенных

паров, измеряемого в кПа;

Та — начальная температура нагретой жидкости, К;

М — молярная масса жидкости, кг ∙ кмоль–1.

Формулы (А.14) и (А.15) справедливы для жидкостей, нагретых от температуры вспышки и выше при

условии, что температура вспышки жидкости превышает значение расчетной температуры.

А.3 Расчет избыточного давления взрыва для горючих пылей

А.3.1 Расчет избыточного давления Р, кПа, производится по формуле (А.4), где коэффициент Z участия

взвешенной пыли в горении рассчитывают по формуле

Z = 0,5F, (А.16)

где F — массовая доля частиц пыли размером менее критического, с превышением которого аэровзвесь ста-

новится неспособной распространять пламя. В отсутствие возможности получения сведений для

оценки величины F допускается принимать F = 1.

А.3.2 Расчетную массу взвешенной в объеме помещения пыли m, кг, образовавшейся в результате ава-

рийной ситуации, определяют по формуле

V Z

m m

m

ст ав

вз ав min , (А.17)

где твз расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;

тав расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, кг;

ρст стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси, кг м–3 ;

Vав расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при аварийной ситуации в объеме поме-

щения, м3.

СП 12.13130.2009

11

В отсутствие возможности получения сведений для расчета Vав допускается принимать

т = твз + тав. (А.18)

А.3.3 Расчетную массу взвихрившейся пыли mвз определяют по формуле

твз Kвзтп , (А.19)

где Квз — доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате

аварийной ситуации. При отсутствии экспериментальных сведений о величине Квз допускается при-

нимать Квз = 0,9;

mп — масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг.

А.3.4 Расчетную массу пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, mав, опреде-

ляют по формуле

тав (тап qT )Kп , (А.20)

где mап — масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, кг;

q — производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный ап-

парат по трубопроводам до момента их отключения, кг с–1;

Т — время отключения, определяемое по А.1.2 (в), с;

Кп — коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей

массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. При отсутствии экспериментальных данных

о величине Кп допускается принимать:

- Кп = 0,5 — для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм;

- Кп = 1,0 — для пылей с дисперсностью менее 350 мкм.

Величину mап принимают в соответствии с А.1.1 и А.1.3.

А.3.5 Массу отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяют по формуле

( 1 2 )

y

г

п m m

K

m К , (А.21)

где Кг — доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;

Ку — коэффициент эффективности пылеуборки. Принимают равным 0,6 при сухой и 0,7 — при влажной

пылеуборке (ручной). При механизированной вакуумной пылеуборке для ровного пола Ку принимают

равным 0,9; для пола с выбоинами (до 5 % площади) — 0,7;

m1 — масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в помещении за период вре-

мени между генеральными уборками, кг;

m2 — масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в помещении за период времени

между текущими уборками, кг.

Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных

помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки

местами являются поверхности, u1087 пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок (ежесменно, еже-

суточно и т. п.).

А.3.6 Масса пыли mi

(i = 1; 2), оседающей на различных поверхностях в помещении за межуборочный

период, определяется по формуле

тi Mi (1 )i , (i 1; 2) , (А.22)

где

j

M1 M1j — масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между генеральными

пылеуборками, кг;

М1j — масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг;

j

M 2 M 2j — масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между текущими

пылеуборками, кг;

М2j — масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг;

— доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется вытяжными вентиляцион-

ными системами. При отсутствии экспериментальных данных о величине полагают = 0;

1, 2 — доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей соответственно на труднодос-

тупных и доступных для уборки поверхностях помещения (1 + 2 = 1).

При отсутствии сведений о коэффициентах 1 и 2 допускается принимать 1 = 1, 2 = 0.

СП 12.13130.2009

12

А.3.7 Мi

(i = 1; 2) могут быть также определены экспериментально (или по аналогии с действующими об-

разцами производств) в период максимальной загрузки оборудования по формуле

M (G F ) , (i 1; 2)

j

i ij ij i (А.23)

где G1j, G2j — интенсивность пылеотложений соответственно на труднодоступных F1j

2) и доступных F2j

2)

площадях, кг м–2 с–1;

1, 2 — промежуток времени соответственно между генеральными и текущими пылеуборками, с.

А.4 Определение избыточного давления для смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли

Расчетное избыточное давление Р для гибридных смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли,

определяется по формуле

P P1 P2 , (А.24)

где Р1 — избыточное давление, вычисленное для горючего газа (пара) в соответствии с А.2.1 и А.2.2;

Р2 — избыточное давление, вычисленное для горючей пыли в соответствии с А.3.1.

А.5 Определение избыточного давления для веществ u1080 и материалов,

способных сгорать при взаимодействии с водой, кислородом воздуха

или друг с другом с образованием волн давления

Расчетное избыточное давление Р для веществ и материалов, способных сгорать при взаимодействии

с водой, кислородом воздуха или друг с другом, определяют по А.2.2, полагая Z = 1 и принимая в качестве Нт

энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодействия до конечных со-

единений), или экспериментально в натурных испытаниях. В случае, когда определить величину Р не пред-

ставляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа.

СП 12.13130.2009

13

Приложение Б

(обязательное)

Методы определения категорий помещений В1—В4

Б.1 Определение категорий помещений В1—В4 осуществляют путем сравнения максимального значения

удельной временной пожарной нагрузки (далее — пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной

удельной пожарной нагрузки, приведенной в таблице Б.1.

Т а б л и ц а Б.1 — Удельная пожарная нагрузка и способы размещения для категорий В1—В4

Категория

помещения

Удельная пожарная

нагрузка g на участке,

МДж м–2

Способ размещения

В1 Более 2200 Не нормируется

В2 1401–2200 В соответствии с Б.2

В3 181–1400 В соответствии с Б.2

В4 1–180 На любом участке пола помещения площадь каждого из участков

пожарной нагрузки не более 10 м2. Способ размещения участков

пожарной нагрузки определяется согласно Б.2

Б.2 При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) легковоспламеняющихся,

горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах по-

жароопасного участка пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле

n

Q GiQ i

1

p

н i

, (Б.1)

где Gi количество i-того материала пожарной нагрузки, кг;

p

нi Q — низшая теплота сгорания i-того материала пожарной нагрузки, МДж кг–1.

Удельная пожарная нагрузка g, МДж м–2, определяется из соотношения

S

g Q , (Б.2)

где S — площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2).

В помещениях категорий В1—В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой,

не превышающей значений, приведенных в таблице Б.1. В помещениях категории В4 расстояния между этими

участками должны быть более предельных. В таблице Б.2 приведены рекомендуемые значения предельных

расстояний lпр в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков qкр, кВт м–2,

для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов. Значения lпр, приведен-

ные в таблице Б.2, рекомендуются при условии, если Н > 11 м; если Н < 11 м, то предельное расстояние оп-

ределяется как l = lпр + (11 – Н), где lпр — определяется из таблицы Б.2; Н — минимальное расстояние от по-

верхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.

Т а б л и ц а Б.2 — Значения предельных расстояний lпр в зависимости от критической плотности падающих

лучистых потоков qкр

qкр, кВт м–2 5 10 15 20 25 30 40 50

lпр, м 12 8 6 5 4 3,8 3,2 2,8

Значения qкр для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в таблице Б.3.

СП 12.13130.2009

14

Т а б л и ц а Б.3 — Значения qкр для некоторых материалов пожарной нагрузки

Материал qкр, кВт м–2

Древесина (сосна влажностью 12 %) 13,9

Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кг м–3) 8,3

Торф брикетный 13,2

Торф кусковой 9,8

Хлопок-волокно 7,5

Слоистый пластик 15,4

Стеклопластик 15,3

Пергамин 17,4

Резина 14,8

Уголь 35,0

Рулонная кровля 17,4

Сено, солома (при минимальной влажности до 8 %) 7,0

Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то qкр определяется по материалу с мини-

мальным значением qкр.

Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями qкр предельные расстояния принимаются

lпр 12 м.

Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, расстояние lпр между соседними участками разме-

щения (разлива) пожарной нагрузки допускается рассчитывать по формулам:

lпр 15 м при Н 11 м, (Б.3)

lпр 26 – H при Н < 11 м. (Б.4)

Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки Q, определенное по формуле

(Б.2), отвечает неравенству

0,64 2,

Q gт Н (Б.5)

то помещение будет относиться u1082 к категориям В1 или В2 соответственно.

Здесь gт = 2200 МДж м–2 при 1401 МДж м–2 g 2200 МДж м–2, gт = 1400 МДж м–2 при 181 МДж м–2

g 1400 МДж м–2 и gт = 180 МДж м–2 при 0 < g 180 МДж м–2.

СП 12.13130.2009

15

Приложение В

(обязательное)

Методы расчета критериев пожарной опасности наружных установок

В.1 Методы расчета критериев пожарной опасности для горючих газов и паров

В.1.1 При невозможности расчета пожарного риска выбор расчетного варианта следует осуществлять

с учетом годовой частоты реализации и последствий тех или иных аварий. В качестве расчетного для вычис-

ления критериев пожарной опасности наружных установок, в которых находятся (обращаются) горючие газы,

пары, следует принимать вариант аварии, для которого произведение годовой частоты реализации этого ва-

рианта Qw и расчетного избыточного давления Р при сгорании газо-, паровоздушных смесей в случае реали-

зации указанного варианта максимально, то есть:

G = Qw P = max. (В.1)

Расчет величины G производится в следующей последовательности:

а) рассматриваются различные варианты аварий и из статистических данных или на основе годовой час-

тоты аварий со сгоранием газо-, паровоздушных смесей определяются Qwi для этих вариантов;

б) для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по изложенной ниже методике значения

расчетного избыточного давления Pi;

в) вычисляются величины Gi = Qwi Pi для каждого из рассматриваемых вариантов аварии, среди кото-

рых выбирается вариант с наибольшим значением Gi;

г) в качестве расчетного для определения критериев пожарной опасности принимается вариант,

в котором величина Gi максимальна. При этом количество горючих газов, паров, вышедших в атмосферу, рас-

считывается, исходя из рассматриваемого сценария аварии с учетом В.1.3—В.1.9.

В.1.2 При невозможности реализации метода по В.1.1 в качестве расчетного следует выбирать наиболее

неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в образовании го-

рючих газо-, паровоздушных u1089 смесей участвует наибольшее количество газов, паров, наиболее опасных в от-

ношении последствий сгорания этих смесей. В этом случае количество газов, паров, вышедших в атмосферу,

рассчитывается в соответствии с В.1.3—В.1.9.

В случае, если использование расчетных методов не представляется возможным, допускается опреде-

ление значений критериев пожарной опасности на основании результатов соответствующих научно-исследо-

вательских работ, согласованных и утвержденных в установленном порядке.

В.1.3 Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие газовоздушные, паровоз-

душные смеси определяется, исходя из следующих предпосылок:

а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно В.1.1 или В.1.2 (в зависимости от того, ка-

кой из подходов к определению расчетного варианта аварии принят за основу);

б) все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство;

в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и об-

ратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов.

Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя

из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства,

характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным:

- времени срабатывания систем автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным

установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резер-

вирование ее элементов (но не более 120 с);

- 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резер-

вирование ее элементов;

- 300 с при ручном отключении;

г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на гори-

зонтальную поверхность определяется (при отсутствии справочных или иных экспериментальных данных),

исходя из расчета, что 1 литр смесей и раство ров, содержащих 70 % и u1084 менее (по массе) растворителей, раз-

ливается на площади 0,10 м2, а остальных жидкостей — на 0,15 м2;

д) происходит также испарение жидкостей из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости,

и со свежеокрашенных поверхностей;

е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более

3600 с.

СП 12.13130.2009

16

В.1.4 Масса газа m, кг, поступившего в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется

по формуле

т (Vа Vт )г , (В.2)

где Va — объем газа, вышедшего из аппарата, м3;

Vт — объем газа вышедшего из трубопровода, м3;

г — плотность газа, кг м–3.

При этом

а 0,01 1 , V PV (В.3)

где Р1 — давление в аппарате, кПа;

V — объем аппарата, м3;

Vт VV, (В.4)

где V— объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3;

V— объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;

V qT , (В.5)

где q — расход газа, определяемый по технологическому регламенту в зависимости от давления в трубопроводе,

его диаметра, температуры газовой среды и т. д., м3 с–1;

Т — время, определяемое по В.1.3, с;

0,01 ( ... 2 )

2

2

1 2

2

V P2 r1 L r L rn Ln , (В.6)

где Р2 — максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа;

r — внутренний радиус трубопроводов, м;

L — длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.

В.1.5 Масса паров жидкости m, кг, поступивших в окружающее пространство при наличии нескольких ис-

точников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые

емкости и т. п.), определяется из выражения

т тр темк тсв.окр тпер , (В.7)

где mр — масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг;

mемк — масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг;

mсв.окр — масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг;

mпер — масса жидкости, испарившейся в окружающее пространство в случае ее перегрева, кг.

При этом каждое из слагаемых (mр, mемк, mсв.окp) в формуле (В.7) определяют из выражения

т WFиT , (В.8)

где W — интенсивность испарения, кг с–1 м–2;

Fи — площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с В.1.3 в зависимости от массы жидкости mп,

вышедшей в окружающее пространство;

Т — продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее

пространство согласно В.1.3, с.

Величину mпер определяют по формуле (при Та Ткип)





п

исп

а кип

пер п

2 ( )

min 0,8 ; m

L

C T T

т m p , (В.9)

где mп масса вышедшей перегретой жидкости, кг;

Ср удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости Та, Дж кг–1 К–1;

Та температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим регламентом в технологиче-

ском аппарате или оборудовании, К;

Ткип — нормальная температура кипения жидкости, К;

Lисп — удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева жидкости Та, Дж кг–1.

Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то

она должна быть учтена в формуле (В.7) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую мас-

су поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы.

В.1.6 Масса mп вышедшей жидкости, кг, определяют в соответствии с В.1.3.

СП 12.13130.2009

17

В.1.7 Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для не-

нагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчи-

тывать W по формуле

н

W 106 M P , (В.10)

где М — молярная масса, кг кмоль–1;

Рн — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое по справочным

данным, кПа.

В.1.8 Масса паров жидкости, нагретой выше расчетной температуры, но не выше температуры кипения

жидкости, определяется в соответствии с А.2.8 (приложение А).

В.1.9 Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии данных допускается рассчитывать

удельную массу испарившегося СУГ mСУГ из пролива, кг м–2, по формуле





d

t

a

Т Т t

L

т М в

0 ж тв

исп

СУГ

( ) 2 5,1 Rе

, (В.11)

где М — молярная масса СУГ, кг моль–1;

Lисп — мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ Тж, Дж моль–1;

Т0 — начальная температура материала, на поверхность которого разливается СУГ, К;

Тж — начальная температура СУГ, К;

тв — коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, Вт м–1 К–1;

тв тв

тв

C

a — коэффициент температуропроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ,

м2 с–1;

Ств — теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ, Дж кг–1 К–1;

тв — плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ, кг м–3;

t — текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с;

в

Re

v

Ud — число Рейнольдса;

U — скорость воздушного потока, м с–1;

d 4Fи — характерный размер пролива СУГ, м;

в — кинематическая вязкость воздуха, м2 с–1;

в — коэффициент теплопроводности воздуха, Вт м–1 К–1.

Формула (В.11) справедлива для СУГ с температурой Тж Ткип. При температуре СУГ Тж Ткип дополни-

тельно рассчитывается масса перегретых СУГ mпер по формуле (В.9).

В.2 Расчет горизонтальных размеров зон, ограничивающих газо- и паровоздушные смеси

с концентрацией горючего выше НКПР, при аварийном поступлении горючих газов и паров

ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство

В.2.1 Горизонтальные размеры зоны RНКПР, м, ограничивающие область концентраций, превышающих

нижний концентрационный предел распространения пламени (СНКПР) по ГОСТ 12.1.044, вычисляют по формулам:

- для горючих газов (ГГ):

0,333

г НКПР

г

НКПР 5632 , 14



С

R т

, (В.12)

- для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ):

0,333

п н

п

0,813

НКПР

н

НКПР 1501 , 3





Р

т

С

R K Р

, (В.13)

,

0 (1 0,00367 р )

г,п V t

М

где mг — масса поступивших в открытое пространство u1043 ГГ при аварийной ситуации, кг;

г — плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг м–3 ;

СНКПР — нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров ЛВЖ, % (объемных);

СП 12.13130.2009

18

К — коэффициент, принимаемый равным К = Т/3600 для ЛВЖ;

mп — масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, но не более

3600 с, кг;

п — плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг м–3;

Рн — давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;

Т — продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, с;

M — молярная масса, кг кмоль–1;

V0 — мольный объем, равный 22,413 м3 кмоль–1;

tр — расчетная температура, С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально

возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне или максимальную воз-

можную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения

температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо

причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 С.

В.2.2 За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры аппа-

ратов, установок, трубопроводов и т. п. Во всех случаях значение RНКПР должно быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ.

В.3 Расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании смесей

горючих газов и паров с воздухом в открытом пространстве

В.3.1 Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяют массу m, кг, горючих газов и (или) паров,

вышедших в атмосферу из технологического аппарата в соответствии с В.1.3—В.1.9.

В.3.2 Избыточное давления Р, кПа, развиваемое при сгорании газопаровоздушных смесей, рассчиты-

вают по формуле

,

0,8 3 5

3

пр

2

0,66

пр

0,33

пр

r

т

r

т

r

m

P P0 (В.14)

где Р0 — атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

r — расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м;

mпр — приведенная u1084 масса газа или пара, кг, рассчитанная по формуле

сг ,

пр тZ

Q

т Q

0

(В.15)

где Qсг — удельная теплота сгорания газа или пара, Дж кг–1;

Z — коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который допускается принимать равным 0,1;

Q0 — константа, равная 4,52 106 Дж кг–1;

m — масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг.

В.3.3 Импульс волны давления i, Па с, рассчитывают по формуле

.

123 0,66

пр

r

m

i (В.16)

В.4 Метод расчета критериев пожарной опасности для горючих пылей

В.4.1 В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горю-

чих пылей следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы

аппаратов, при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или ма-

териалов, наиболее опасных в отношении последствий такого горения.

В.4.2 Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси,

определяют, исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные

работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал ава-

рийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли.

В.4.3 Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии, опреде-

ляется по формуле

V Z

М М

М

cт ав

вз ав min , (В.17)

где М — расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли, кг;

Мвз — расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;

Мав — расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной ситуации, кг;

СП 12.13130.2009

19

ρст стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси, кг м–3 ;

Vав расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при аварийной ситуации, м3.

В отсутствие возможности получения сведений для расчета Vав допускается принимать

М = Мвз + Мав. (В.18)

В.4.4 Мвз определяют по формуле

М вз Kг KвзM п , (В.19)

где Кг — доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;

Квз — доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате

аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных данных о величине Квз допускается принимать

Квз = 0,9;

Мп — масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг.

В.4.5 Мав определяют по формуле

Mав (Mап qT ) Kп , (В.20)

где Мап — масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее пространство при разгерметизации техноло-

гического аппарата, кг; при отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств сле-

дует принимать, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее про-

странство всей находившейся в аппарате пыли;

q — производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный ап-

парат по трубопроводам до момента их отключения, кг с–1;

Т — расчетное время отключения, с, определяемое в каждом конкретном случае, исходя из реальной

обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы автоматики, если вероят-

ность ее отказа не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов

(но не более 120 с); 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год

и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении;

Кп — коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей

массе пыли, поступившей из аппарата. В отсутствие экспериментальных данных о Кп допускается

принимать: 0,5 — для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм; 1,0 — для пылей с дисперсностью

менее 350 мкм.

В.4.6 Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяют массу M, кг, горючей пыли, поступив-

шей в результате аварии в окружающее пространство в соответствии с В.4.1—В.4.5.

В.4.7 Избыточное давление Р для горючих пылей рассчитывают в следующей последовательности:

а) определяют приведенную массу горючей пыли mпр, кг, по формуле:

тпр МZHт / Hт0 , (В.21)

где M — масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство, кг;

Z — коэффициент участия пыли в горении, значение которого допускается принимать равным 0,1.

В отдельных обоснованных случаях величина Z может быть снижена, но не менее чем до 0,02;

Hт — теплота сгорания пыли, Дж кг–1;

Hт0 — константа, принимаемая равной 4,52 106 Дж кг–1;

б) вычисляют расчетное избыточное давление Р, кПа, по формуле:

3

пр

2

0,66

пр

0,33

0,8 пр 3 5

r

т

r

т

r

m

P P0 , (В.22)

где Р0 — атмосферное давление, кПа;

r — расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается отсчитывать величину r от геометри-

ческого центра технологической установки.

В.4.8 Импульс волны давления i, Па с, вычисляют по формуле:

.

123 0,66

пр

r

m

i (В.23)

В.5 Метод расчета интенсивности теплового излучения

В.5.1 Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара (или для того из них,

который может быть реализован в данной технологической установке):

- пожар проливов ЛВЖ, ГЖ, СУГ, СПГ (сжиженный природный газ) или горение твердых горючих мате-

риалов (включая горение пыли);

- «огненный шар».

СП 12.13130.2009

20

Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учиты-

вается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения.

В.5.2 Интенсивность теплового излучения q, кВт м–2, для пожара пролива жидкости или при горении

твердых материалов рассчитывают по формуле

q E f Fq , (В.24)

где Еf — среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт м–2;

Fq — угловой коэффициент облученности;

— коэффициент пропускания атмосферы.

Еf принимают на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных

топлив указанные данные приведены в таблице В.1.

Т а б л и ц а В.1 — Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра

очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородов

Углеводороды Еf, кВт м–2

d = 10 м d = 20 м d = 30 м d = 40 м d = 50 м

М, кг м–2 с–1

CПГ (метан) 220 180 150 130 120 0,08

СУГ (пропан-бутан) 80 63 50 43 40 0,10

Бензин 60 47 35 28 25 0,06

Дизельное топливо 40 32 25 21 18 0,04

Нефть 25 19 15 12 10 0,04

П р и м е ч а н и е — Для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м следует принимать Еf такой же,

как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

При отсутствии данных допускается принимать величину Еf равной 100 кВт м–2 для СУГ, 40 кВт м–2

для нефтепродуктов, 40 кВт м–2 — для твердых материалов.

В.5.3 Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле:

d 4F , (В.25)

где F — площадь пролива, м2.

В.5.4 Вычисляют высоту пламени Н, м, по формуле:

0,61

в

42

gd

Н d M , (В.26)

где М — удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг м–2 с–1;

в — плотность окружающего воздуха, кг м-3;

g — ускорение свободного падения, g = 9,81 м с–2 .

В.5.5 Определяют угловой коэффициент облученности Fq по формулам:

2 2

q V H F F F , (В.27)

где FV, FH — факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, которые

определяют с помощью выражений:











( 1) ( 1)

arctg ( 1) ( 1)

1 1

arctg 1

1

1 1 arctg

2 2 A S

A S

A

A

S

S

S

h

S

h

S

FV , (В.28)











( 1) ( 1)

arctg ( 1) ( 1)

1

( 1/ )

( 1) ( 1)

arctg ( 1) ( 1)

1

1 1/

2 2 A S

A S

A

A S

B S

B S

B

FH В S , (В.29)

S

A h S

2

2 2 1 , (В.30)

СП 12.13130.2009

21

S

B S

2

1 2 , (В.31)

d

S 2r , (В.32)

d

h 2H , (В.33)

где r — расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м.

Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле

exp 7,0 104 (r 0,5d ) . (В.34)

В.5.6 Интенсивность теплового излучения q, кВт м–2 , для «огненного шара» рассчитывают по формуле В.24.

Еf определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать Еf равным

450 кВт м–2.

В.5.7 Fq вычисляют по формуле

4 / 0,52 / 2 1,5

/ 0,5

s s

s

q

H D r D

F H D

, (В.35)

где Н — высота центра «огненного шара», м;

Ds — эффективный диаметр «огненного шара», м;

r — расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром

«огненного шара», м.

В.5.8 Эффективный диаметр «огненного шара» Ds рассчитывают по формуле

Ds 5,33m0,327 , (В.36)

где m — масса горючего вещества, кг.

В.5.9 Н определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать Н равной Ds

/ 2.

В.5.10 Время существования «огненного шара» ts, с, рассчитывают по формуле:

ts 0,92m0,303 . (В.37)

В.5.11 Коэффициент пропускания атмосферы рассчитывают по формуле









2

exp 7,0 10 4 r2 H 2 Ds . (В.38)

В.6 Метод расчета радиуса воздействия высокотемпературных продуктов сгорания

газо- или паровоздушной смеси в открытом пространстве

Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной смеси в откры-

том пространстве RF, м, рассчитывают по формуле:

RF 1,2RНКПР , (В.39)

где RНКПР — горизонтальный размер зоны, ограничивающей область концентраций, превышающих CНКПР, оп-

ределяемый по формуле (В.12).

В.7 Метод расчета длины факела при струйном горении горючих газов

Длина факела LФ, м, при струйном горении горючих газов рассчитывают по формуле:

0,4

Lф KG , (В.40)

где K — коэффициент, который при истечении сжатых газов принимается равным 12,5; при истечении паро-

вой фазы СУГ или СПГ — 13,5; при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ — 15;

G — расход горючего газа, кг с–1.

СП 12.13130.2009

22

Приложение Г

(обязательное)

Методика вычисления условной вероятности поражения человека

Г.1 При оценке потенциального риска для наружной установки следует рассматривать следующие опас-

ные факторы:

- избыточное давление и импульс волны давления при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей

на открытом пространстве;

- тепловое излучение при пожарах проливов горючих жидкостей и пожарах твердых материалов, реали-

зации «огненного шара», струйном горении;

- воздействие высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной смеси в открытом

пространстве.

Если для рассматриваемой наружной установки невозможна реализация какого-либо из указанных выше

опасных факторов, то этот фактор при оценке потенциального риска не учитывается.

Условную вероятность Qdj(a) поражения человека при реализации j-того сценария развития аварии, как

правило, вычисляют по значениям пробит-функции Pr. Взаимосвязь величины Рr и условной вероятности по-

ражения устанавливается таблицей Г.1, между реперными точками которой возможна линейная интерполяция.

Т а б л и ц а Г.1 Значения условной вероятности поражения человека в зависимости от величины пробит-

функции Pr

Условная Величина пробит-функции Pr

вероятность

поражения, % 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

0 – 2,67 2,95 3,12 3,25 3,36 3,45 3,52 3,59 3,66

10 3,72 3,77 3,82 3,87 3,92 3,96 4,01 4,05 4,08 4,12

20 4,16 4,19 4,23 4,26 4,29 4,33 4,36 4,39 4,42 4,45

30 4,48 4,50 4,53 4,56 4,59 4,61 4,64 4,67 4,69 4,72

40 4,75 4,77 4,80 4,82 4,85 4,87 4,90 4,92 4,95 4,97

50 5,00 5,03 5,05 5,08 5,10 5,13 5,15 5,18 5,20 5,23

60 5,25 5,28 5,31 5,33 5,36 5,39 5,41 5,44 5,47 5,50

70 5,52 5,55 5,58 5,61 5,64 5,67 5,71 5,74 5,77 5,81

80 5,84 5,88 5,92 5,95 5,99 6,04 6,08 6,13 6,18 6,23

90 6,28 6,34 6,41 6,48 6,55 6,64 6,75 6,88 7,05 7,33

– 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90

99 7,33 7,37 7,41 7,46 7,51 7,58 7,65 7,75 7,88 8,09

Г.2 Условную вероятность поражения человека избыточным давлением при сгорании газо-, паро-, пыле-

воздушных смесей на расстоянии r от эпицентра определяют в следующей последовательности:

- вычисляют избыточное давление Р и импульс i по методам, приведенным в приложении В;

- исходя из значений Р и i, вычисляют величину пробит-функции Pr по формулам:

Pr 5 0,26ln (V ) , (Г.1)

8,4 9,3 17500 290







P i

V , (Г.2)

где Р — избыточное давление, Па;

i — импульс волны давления, Па с.

С помощью таблицы Г.1 определяют условную вероятность поражения человека. Например, при значе-

нии Pr = 2,95 значение Qdj(a) = 2 % = 0,02, а при Pr = 8,09 значение Qdj(a) = 99,9 % = 0,999.

Г.3 Условную вероятность поражения человека тепловым излучением при пожаре пролива горючей жид-

кости, пожаре твердого материала или «огненном шаре» определяют в следующей последовательности:

а) рассчитывают величину Pr по формуле

Pr 12,8 2,56ln(tq1,33) , (Г.3)

где t — эффективное время экспозиции, с;

q — интенсивность теплового излучения, кВт м–2, определяемая в соответствии с приложением В.

СП 12.13130.2009

23

Величину t находят:

1) для u1087 пожаров проливов горючих жидкостей и пожаров твердых материалов

u

t t x 0 , (Г.4)

где t0 — характерное время обнаружения пожара, с (допускается принимать t = 5 с);

х — расстояние от места расположения человека до зоны, где интенсивность теплового излучения

не превышает 4 кВт м–2, м;

u — скорость движения человека, м с–1 (допускается принимать u = 5 м с–1);

2) для воздействия «огненного шара» величина t принимается в соответствии с приложением В.

б) с помощью таблицы Г.1 определяют условную вероятность поражения человека тепловым излучением.

В случае, если радиус очага пожара при пожаре проливе, пожаре твердых материалов или реализации

«огненного шара» больше или равен 30 м, условная вероятность поражения человека принимается равной 100 %.

Г.4. Условную вероятность поражения человека при струйном горении вычисляют следующим образом:

- определяют длину факела по методу в соответствии с приложением В;

- в случае, если Lф 30 м, условная вероятность поражения принимается равной 6 %;

- в случае, если Lф < 30 м, условная вероятность поражения принимается равной 0.

Г.5. Условную вероятность поражения человека в результате воздействия высокотемпературных продуктов

сгорания газо- или паровоздушной смеси при реализации пожара-вспышки вычисляют следующим образом:

- определяют радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания газо- или паровоздушной

смеси в открытом пространстве по методу в соответствии с приложением В;

- в случае, если RF 30 м, условная вероятность поражения принимается равной 100 %;

- в случае, если RF < 30 м, условная вероятность поражения принимается равной 0.

СП 12.13130.2009

24

Приложение Д

(рекомендуемое)

Расчетное определение коэффициента Z участия в горении

горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей

Д.1 Приведенные в приложении Д расчетные формулы применяются для случая 100m/(г,пVсв) < 0,5СНКПР

[СНКПР — нижний концентрационный предел распространения пламени газа или пара, % (объемных)] и поме-

щений в форме прямоугольного параллелепипеда u1089 с отношением длины к ширине не более пяти.

Д.2 Коэффициент Z участия горючих газов и паров ненагретых выше температуры окружающей среды

легковоспламеняющихся жидкостей при заданном уровне значимости Q(C C) рассчитывают по формулам:

- при ХНКПР L

2

1 и YНКПР S

2

1

НКПР НКПР НКПР

НКПР

г,п

5 10 3 C C X Y Z

m

Z



0 , (Д.1)

- при ХНКПР L

2

1 и YНКПР S

2

1

НКПР

НКПР

г,п

5 10 3 C C FZ

m

Z



0 , (Д.2)

где С0 — предэкспоненциальный множитель, % (объемных), равный:

- при отсутствии подвижности воздушной среды для горючих газов

г св

3,77 103

V

C m

0 , (Д.3)

- при подвижности воздушной среды для горючих газов

V U

C m

г св

3 102

0 , (Д.4)

- при отсутствии подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей

0,41

н п св

н

100





С V

C0 C m , (Д.5)

- при подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей

0,46

н п св

н

100





С V

C0 C m , (Д.6)

где m — масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения, кг;

— допустимые отклонения концентрации при задаваемом уровне значимости Q(C C) ,

приведенные в таблице Д.1;

ХНКПР, YНКПР, ZНКПР — расстояния по осям X, Y и Z от источника поступления газа или пара, ограниченные

нижним концентрационным пределом распространения пламени соответственно, м;

рассчитываются по формулам (Д.10)—(Д.12);

L, S — длина и ширина помещения соответственно, м;

F — площадь пола помещения, м2;

U — подвижность воздушной среды, м с–1;

Сн — концентрация насыщенных паров при расчетной температуре tp, С, воздуха в помещении,

% (объемных).

СП 12.13130.2009

25

Т а б л и ц а Д.1 — Допустимые отклонения концентрации при заданном уровне значимости Q(C C)

Характер распределения концентраций Q(C C)

0,1 1,29

0,05 1,38

0,01 1,53

0,003 1,63

0,001 1,70

Для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды

0,000001 2,04

0,1 1,29

0,05 1,37

0,01 1,52

0,003 1,62

0,001 1,70

Для горючих газов при подвижности воздушной среды

0,000001 2,03

0,1 1,19

0,05 1,25

0,01 1,35

0,003 1,41

0,001 1,46

Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности

воздушной среды

0,000001 1,68

0,1 1,21

0,05 1,27

0,01 1,38

0,003 1,45

0,001 1,51

Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной

среды

0,000001 1,75

Д.3 Концентрация Сн может быть найдена по формуле

P0

C Pн

н 100 , (Д.7)

где Рн — давление насыщенных паров при расчетной температуре (находят из справочной литературы), кПа;

Р0 — атмосферное давление, равное 101 кПа.

Уровень значимости Q(C C) выбирают, исходя из особенностей технологического процесса. Допуска-

ется принимать Q(C C) равным 0,05.

Д.4 Коэффициент Z участия паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей при сгорании паро-

воздушной смеси может быть определен по графику, приведенному на рисунке Д.1.

Рисунок Д.1 — Зависимость Z от Х

СП 12.13130.2009

26

Значения Х рассчитывают по формуле

1, если *

/ *, если *

н

н н

C С

C С C С

X , (Д.8)

где С * — величина, задаваемая соотношением

C* Cст , (Д.9)

где — эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9.

Расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР рассчитывают по формулам:

0,5

НКПР

2 1 НКПР ln



C

X K L K C

0 , (Д.10)

0,5

НКПР

2 1 НКПР ln



C

Y K S K C

0 , (Д.11)

0,5

НКПР

2 3 НКПР ln



C

Z K H K C0 , (Д.12)

где K1 — коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих газов и 1,1958 — для легковоспламеняющихся

жидкостей;

K2 — коэффициент, принимаемый равным 1 для горючих газов и K2 = T/3600 — для легковоспламеняю-

щихся жидкостей;

K3 — коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для горючих газов при отсутствии подвижности воздуш-

ной среды; 0,02828 — для горючих газов при подвижности воздушной среды; 0,04714 — для легко-

воспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 — для легко-

воспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды;

Н — высота помещения, м.

При отрицательных значениях логарифмов расстояния ХНКПР, YНКПР и ZНКПР принимаются равными 0.

СП 12.13130.2009

27

УДК 614.841.12

ОКС 13.220.01

ОК ВЭД L 7523040

Ключевые слова: категории, помещения, здания, наружные установки, взрывопожарная опасность,

пожарная опасность, пожарный риск

Редактор Т.А. Кремлева

Технический редактор Е.С. Матюшкина

Подписано в печать 17.04.2009 г. Формат 60 84 1/8. Бумага офсетная. Печать офсетная.

Усл. печ. л. 3,72. Уч.-изд. л. 3,42. Т. – 250 экз. Заказ № 31.

Типография ФГУ ВНИИПО МЧС России

мкр. ВНИИПО, д. 12, г. Балашиха,

Московская обл., 143903